Při výpočtu stavebních konstrukcí potřebujete znát návrhovou odolnost a modul pružnosti pro konkrétní materiál. Zde jsou údaje o hlavních stavebních materiálech.
Obsah:
Tabulka 1. Modul pružnosti pro základní stavební materiály.
| Materiál | Modul pružnosti Е, MPa |
| Litina bílá, šedá | (1,15. 1,60) • 10 5 |
| » tvárný | 1,55 * 10 5 |
| Uhlíková ocel | (2,0. 2,1) • 10 5 |
| » legované | (2,1. 2,2) • 10 5 |
| Válcovaná měď | 1,1 * 10 5 |
| » tažené za studena | 1,3 * 10 3 |
| » obsazení | 0,84 * 10 5 |
| Fosforový bronz válcovaný | 1,15 * 10 5 |
| Bronzový mangan válcovaný | 1,1 * 10 5 |
| Bronzový hliníkový odlitek | 1,05 * 10 5 |
| Mosaz, tažené za studena | (0,91. 0,99) • 10 5 |
| Lodní válcovaná mosaz | 1,0 * 10 5 |
| Válcovaný hliník | 0,69 * 10 5 |
| Tažený hliníkový drát | 0,7 * 10 5 |
| Dural válcovaný | 0,71 * 10 5 |
| Zinek válcovaný | 0,84 * 10 5 |
| Olovo | 0,17 * 10 5 |
| Led | 0,1 * 10 5 |
| sklo | 0,56 * 10 5 |
| Žula | 0,49 * 10 5 |
| Lime | 0,42 * 10 5 |
| Mramorový | 0,56 * 10 5 |
| Pískovec | 0,18 * 10 5 |
| Žulové zdivo | (0,09. 0,1) • 10 5 |
| » cihla | (0,027. 0,030) • 10 5 |
| Beton (viz tabulka 2) | |
| Dřevo podél obilí | (0,1. 0,12) • 10 5 |
| » přes vlákna | (0,005. 0,01) • 10 5 |
| Guma | 0,00008 * 10 5 |
| Textolit | (0,06. 0,1) • 10 5 |
| Getinaky | (0,1. 0,17) • 10 5 |
| Bakelit | (2. 3) • 10 3 |
| Celuloid | (14,3. 27,5) • 10 2 |
Poznámka: 1. Pro určení modulu pružnosti v kgf / cm 2 se tabulková hodnota vynásobí 10 (přesněji 10.1937)
2. Hodnoty modulů pružnosti Е pro kovy, dřevo, zdivo by mělo být specifikováno podle příslušných SNiP.
Normativní údaje pro výpočty železobetonových konstrukcí:
Tabulka 2. Počáteční moduly pružnosti betonu (podle SP 52-101-2003)
Tabulka 2.1. Počáteční moduly pružnosti betonu podle SNiP 2.03.01-84*(1996)
Poznámky: 1. Hodnoty jsou uvedeny nad čarou v MPa, pod čarou – v kgf / cm 2.
2. U lehkého, pórobetonu a pórobetonu při středních hodnotách hustoty betonu se počáteční moduly pružnosti berou lineární interpolací.
3. Pro hodnoty neautoklávovaného pórobetonu Еb bráno jako u autoklávovaného betonu vynásobeného faktorem 0,8.
4. Pro hodnoty samonosného betonu Еb bráno jako pro těžký beton vynásobený koeficientem a = 0,56 + 0,006V.
5. Třídy betonu uvedené v závorkách přesně neodpovídají stanoveným třídám betonu.
Tabulka 3. Normativní hodnoty odolnosti betonu (podle SP 52-101-2003)
Tabulka 4. Vypočítané hodnoty odolnosti betonu (podle SP 52-101-2003)
Tabulka 4.1. Návrhové hodnoty odolnosti betonu proti tlaku podle SNiP 2.03.01-84* (1996)
Tabulka 5. Vypočítané hodnoty pevnosti betonu v tahu (podle SP 52-101-2003)
Tabulka 6
Tabulka 6.1 Regulační odpory pro armatury třídy A podle SNiP 2.03.01-84* (1996)
Tabulka 6.2. Regulační odpory pro armatury tříd B a K podle SNiP 2.03.01-84* (1996)
Tabulka 7. Vypočítané únosnosti pro výztuž (podle SP 52-101-2003)
Tabulka 7.1. Návrhové únosnosti pro výztuž třídy A podle SNiP 2.03.01-84* (1996)
Tabulka 7.2. Návrhové odolnosti armatur tříd B a K podle SNiP 2.03.01-84* (1996)
Normativní údaje pro výpočty kovových konstrukcí:
Tabulka 8. Normativní a návrhové únosnosti v tahu, tlaku a ohybu (podle SNiP II-23-81 (1990))
plech, širokopásmová univerzální a tvarovaná ocel podle GOST 27772-88 pro ocelové konstrukce budov a konstrukcí
Poznámky:
1. Tloušťku příruby je třeba brát jako tloušťku tvarové oceli (její minimální tloušťka je 4 mm).
2. Regulační hodnoty meze kluzu a pevnosti v tahu podle GOST 27772-88 jsou brány jako normativní odolnost.
3. Hodnoty návrhových odporů se získají vydělením standardních odporů součiniteli spolehlivosti pro materiál, zaokrouhlené na 5 MPa (50 kgf/cm 2 ).
Tabulka 9
Poznámky: 1. Oceli С345 a С375 kategorií 1, 2, 3, 4 podle GOST 27772-88 nahrazují oceli kategorií 6, 7 a 9, 12, 13 a 15, v tomto pořadí, podle GOST 19281-73* a GOST 19282 -73*.
2. Oceli S345K, S390, S390K, S440, S590, S590K podle GOST 27772-88 nahrazují odpovídající třídy oceli kategorií 1-15 podle GOST 19281-73* a GOST 19282-73* uvedené v této tabulce.
3. Náhrada ocelí v souladu s GOST 27772-88 ocelí dodávanou podle jiných státních celounijních norem a specifikací se neposkytuje.
Návrhové únosnosti pro ocel používanou pro výrobu profilovaných plechů jsou uvedeny samostatně.
1. SNiP 2.03.01-84 „Betonové a železobetonové konstrukce“
3. SNiP II-23-81 (1990) „Ocelové konstrukce“
4. Aleksandrov A.V. Síla materiálu. Moskva: Vyšší škola. – 2003.
5. Fesik S.P. Příručka pevnosti materiálů. Kyjev: Budivelník. – 1982.
To je prozatím vše.
Přístup k plné verzi tohoto článku a všem ostatním článkům na tomto webu stojí pouze 30 rublů. Po úspěšném dokončení překladu se otevře stránka s poděkováním, emailovou adresou a pokračováním článku. Pokud se chcete zeptat na výpočet konstrukcí, použijte prosím tuto adresu. Předem děkuji.)). Pokud se stránka neotevře, pravděpodobně jste provedli převod z jiné peněženky Yandex, ale v žádném případě se nemusíte obávat. Hlavní věc je při převodu přesně uvést váš e-mail a já vás budu kontaktovat. Kromě toho můžete vždy přidat svůj komentář. Více podrobností v článku “Domluvte si schůzku s lékařem”
Pro terminály číslo peněženky Yandex 410012390761783
Číslo karty Ymoney 4048 4150 0452 9638 SERGEJ GUTOV
Pro Ukrajinu – číslo hřivnové karty (Privatbank) 5168 7422 4128 9630
děkuji vše je to, co potřebujete
Proč se hodnoty počátečního modulu pružnosti betonu v tlaku a tahu násobí 10^-3? Musí existovat kladný stupeň. Ukazuje se, že modul pružnosti pro beton B25 je 30 kPa, ale je 30 GPa!
Protože při sestavování různých druhů tabulek není potřeba do každé buňky zapisovat 3 další nuly, stačí pouze uvést, že hodnoty tabulky jsou 1000krát podhodnoceny. Podle toho je pro stanovení vypočtené hodnoty nutné nedělit tabulkovou hodnotu, ale násobit ji 1000. Tato praxe se používá při přípravě mnoha regulačních dokumentů (tabulky jsou uvedeny v této podobě) a vidím není důvod to odmítat.
Pak se ukáže, že modul pružnosti výztuže je třeba vydělit 10 na pátou mocninu. Nebo něčemu nerozumím? V doporučeních pro výpočet a návrh masivních podlahových desek velkopanelových budov v roce 1989. a modul betonu a modul výztuže se násobí 10 na třetí a 10 na pátou mocninu.
Pokusím se znovu vysvětlit. Podívejte se pozorně na tabulku 1. Pokud bych do titulního řádku místo „Modul pružnosti E, MPa“ napsal „Modul pružnosti E, MPa • 10^-5“, ušetřilo by mě to nutnosti přidávat hodnota modulu pružnosti v každém řádku „•10^5“. Zde jsou jen hodnoty modulů pružnosti pro různé materiály se liší stokrát a dokonce tisíckrát, protože tato forma zápisu pro tabulku 1 není úplně vhodná. V tabulkách 2 a 2.1 se hodnoty počátečních modulů pružnosti mírně liší, a proto byla použita tato forma zápisu. Navíc, pokud otevřete tyto regulační dokumenty, budete o tom osobně přesvědčeni. Tato tradice vznikla v oné vzdálené době, kdy ještě nebylo PC a sazeč ručně sázel písmena do tiskařského lisu, takže v tomto případě nejsou všechny otázky pro mě, ale pro Gutenberga a jeho následovníky.
Možná by byl modul pružnosti lépe zapamatovatelný a vnímatelný v GPa, protože ocel má pak asi 200 jednotek a dřevo 10. 12.
Je to docela možné, to jsou jen GigaPascaly – ne ten nejvizuálnější a nejsnadněji vnímatelný rozměr.
Poznámka: Možná se vaše otázka, zejména pokud se týká výpočtu konstrukcí, neobjeví v obecném seznamu nebo zůstane nezodpovězena, i když ji položíte 20krát za sebou. Proč, je dostatečně podrobně vysvětleno v článku „Domluvte si schůzku s lékařem“ (odkaz v záhlaví webu).
5.1.8Hlavní pevnostní charakteristiky betonu jsou standardní hodnoty:
– odolnost betonu vůči osovému tlaku Rb,п;
– odolnost betonu vůči osovému tahuRbt,п.
Standardní hodnoty odolnosti betonu proti osovému tlaku (pevnost hranolu) a osovém napětí (při přiřazení třídy betonu z hlediska pevnosti v tlaku) jsou brány v závislosti na třídě betonu z hlediska pevnosti v tlaku B dle tabulky 5.1.
Při přiřazení třídy betonu pro axiální pevnost v tahu B se použijí normativní hodnoty odolnosti betonu vůči osové pevnosti v tahu Rbt,n jsou brány jako rovné číselné charakteristice třídy betonu pro osové napětí.
Návrhové hodnoty pevnostních charakteristik betonu
5.1.9Návrhové hodnoty odolnosti betonu proti osovému tlakuRb a axiálním napětímRbt určeno podle vzorců:
Hodnoty součinitele spolehlivosti betonu v tlaku gbberou se rovně:
1,3 – pro mezní stavy z hlediska únosnosti (první skupina);
1,0 – pro mezní stavy použitelnosti (druhá skupina).
Hodnoty součinitele bezpečnosti pro beton v tahu gbtberou se rovně:
1,5 – pro mezní stavy z hlediska únosnosti při přiřazení třídy betonu z hlediska pevnosti v tlaku;
1,3 – pro mezní stavy z hlediska únosnosti při přiřazení třídy betonu z hlediska osové pevnosti v tahu;
1,0 – pro mezní stavy použitelnosti.
Návrhové hodnoty odolnosti betonu Rb, Rbt, Rb,vidět, Rbt,vidět(se zaoblením) v závislosti na třídě betonu z hlediska pevnosti v tlaku a osového napětí jsou uvedeny: pro mezní stavy první skupiny – resp. v tabulkách5.2и5.3, druhá skupina – v tabulce5.1.
Normativní hodnoty odolnosti betonu Rb, n иRbt, n a návrhové hodnoty únosnosti betonu pro mezní stavy druhé skupinyRb,ser иRbt, ser, MPa, s pevností betonu v tlaku tř
Axiální komprese (pevnost hranolu) Rb, n,Rb,ser
Axiální napětí Rbt, n, Rbt, ser
Návrhové hodnoty únosnosti betonu pro mezní stavy první skupiny Rb иRbt, MPa, s pevností betonu v tlaku tř
Axiální komprese (pevnost hranolu) Rb
Axiální napětí Rbt
Návrhové hodnoty únosnosti betonu pro mezní stavy první skupiny Rbt, MPa, ve třídě betonu z hlediska osové pevnosti v tahu
Axiální napětí Rbt
5.1.10 V nezbytných případech se návrhové hodnoty pevnostních charakteristik betonu násobí následujícími koeficienty pracovních podmínekgi, s přihlédnutím ke zvláštnostem práce betonu v konstrukci (povaha zatížení, podmínky prostředí atd.):
) b1– pro betonové a železobetonové konstrukce zavedeny do vypočtených hodnot odolnostiRb иRbt a s přihlédnutím k vlivu doby trvání statického zatížení:
gb1= 1,0 – při krátkodobém (krátkodobém) zatížení;
gb1u0,9d XNUMX – s prodlouženým (dlouhodobým) působením zátěže;
b) b2 – pro betonové konstrukce zadané do vypočtených hodnot únosnostiRb as přihlédnutím k povaze zničení takových struktur;
c) b3– pro betonové a železobetonové konstrukce betonované ve svislé poloze zadáváno do vypočtené hodnoty odolnosti betonuRb
Vliv střídavého zmrazování a rozmrazování, jakož i záporných teplot, je zohledněn koeficientem konkrétních pracovních podmínek gb41,0. U nadzemních konstrukcí vystavených atmosférickým vlivům prostředí při odhadované venkovní teplotě v chladném období minus 40 °C a více je koeficientgb4= 1,0.
V ostatních případech hodnoty koeficientu gb4jsou přijímány v závislosti na účelu konstrukce a podmínkách prostředí v souladu se zvláštními pokyny.
Deformační charakteristiky betonu
5.1.11 Hlavní deformační charakteristiky betonu jsou hodnoty:
– omezení relativních deformací betonu při osovém tlaku a tahu (při homogenním napjatém stavu betonu) ebиbt;
– počáteční modul pružnosti Eb;
– koeficient (charakteristiky) dotvarováníjb,cr;
– součinitel příčné deformace betonu (Poissonův koeficient) vb,p;
– koeficient lineární teplotní deformace betonuabt.
5.1.12Hodnoty mezních relativních deformací betonu se berou rovny:
s krátkou zátěží:
eb = 0,002 – v axiálním stlačení;
ebt– 0,0001 – s axiálním napětím;
při trvalém zatížení – dle tabulky 5.6v závislosti na relativní vlhkosti prostředí.
5.1.13Hodnoty počátečního modulu pružnosti betonu v tlaku a tahu jsou brány v závislosti na třídě betonu z hlediska pevnosti v tlaku B dle tabulky5.4.
Při dlouhodobém působení zatížení jsou hodnoty počátečního modulu deformací betonu určeny vzorcem
kde jb,cr – součinitel dotvarování, vzat podle5.1.14.
5.1.14Hodnoty součinitele dotvarování pro betonb,Crtrvat v závislosti na podmínkách prostředí (relativní vlhkost) a třídě betonu. Hodnoty součinitele dotvarování betonu jsou uvedeny v tabulce5.5.
5.1.15Hodnota součinitele příčné deformace betonu je povolenavb,p = 0,2.
5.1.16Hodnota součinitele lineární teplotní deformace betonu při změně teploty z minus 40 na plus 50 °C se bere: bt u1d 10 5 -1 ° С -XNUMX.
Hodnoty počátečního modulu pružnosti betonu v tlaku a tahuЕb, MPa 10 -3 , s třídou betonu z hlediska pevnosti v tlaku
Relativní vlhkost okolního vzduchu, %
Hodnoty součinitele dotvarování b,Crs betonovou tlakovou třídou
Poznámka – Relativní vlhkost okolního vzduchu se bere podleSNiP 23-01jako průměrná měsíční relativní vlhkost nejteplejšího měsíce pro oblast výstavby.
Relativní vlhkost okolního vzduchu, %
Relativní deformace betonu při spojitém zatížení
Poznámka – Relativní vlhkost okolního vzduchu se bere podleSNiP 23-01jako průměrná měsíční relativní vlhkost nejteplejšího měsíce pro oblast výstavby.
Konkrétní stavové diagramy
5.1.17Jako návrhové diagramy stavu betonu, které určují vztah mezi napětími a poměrnými deformacemi, se berou třířádkové a dvouřádkové diagramy (obr.5.1,a, b).
Stavové diagramy betonu se používají při výpočtu železobetonových prvků podle nelineárního deformačního modelu.
а – třířádkový diagram stavu stlačeného betonu;б – dvouřádkový diagram stavu stlačeného betonu
Obrázek 5.1 – Stavové diagramy stlačeného betonu A
5.1.18S třířádkovým diagramem (obr5.1,а) tlaková napětí betonubv závislosti na relativních deformacích zkrácení betonueburčeno podle vzorců:
Hodnoty napětí b1akceptovat:
a hodnoty relativních deformací b1akceptovat:
Hodnoty relativního přetvoření b2akceptovat:
– s krátkou zátěží eb2= 0,0035;
– při trvalém zatížení – dle tabulky 5.6.
5.1.19S dvouřádkovým diagramem (obr5.1,б) tlaková napětí betonubv závislosti na relativních deformacíchburčeno podle vzorců:
Hodnoty redukovaného modulu přetvoření betonu Eb,červený akceptovat:
Hodnoty relativních deformací b1,červenýakceptovat:
– při krátkém působení zátěže eb1,červený= 00015;
– při trvalém zatížení – dle tabulky 5.6.
Hodnoty Rb, b2přijat jako v5.1.18.
5.1.20Tahová napětí v betonusbt v závislosti na relativních deformacíchebt, určeno podle5.1.18и5.1.19diagramy. V tomto případě jsou vypočtené hodnoty odolnosti betonu vůči tlakuRb jsou nahrazeny vypočtenými hodnotami pevnosti betonu v tahuRbt podle5.1.9,5.1.10, hodnoty počátečního modulu pružnostiЕbt určeno podle5.1.13, hodnoty relativního přetvořeníebt0přijmout podle5.1.12, hodnoty relativního přetvořeníebt2při krátkém působení zátěžeebt2 = 0,00015, při trvalém zatížení – dle tabulky5.6. Pro dvouřádkový graf vezmětebt1 červená u0,00008d XNUMX – s krátkým působením zátěže a s dlouhým – podle tabulky5.6; hodnotyEbt,Červenéurčeno vzorcem (5.9), nahrazující do nějRbt и bt1,červený.
5.1.21Při výpočtu pevnosti železobetonových prvků pomocí nelineárního deformačního modelu se pro stanovení napěťově-deformačního stavu stlačené zóny betonu používají diagramy stavu stlačeného betonu uvedené v5.1.18и5.1.19s deformačními charakteristikami odpovídajícími krátkému působení zatížení. Jako nejjednodušší je přitom použit dvouřádkový diagram stavu betonu.
5.1.22Při výpočtu vzniku trhlin v železobetonových konstrukcích pomocí modelu nelineární deformace se pro stanovení napěťově-deformačního stavu tlačeného a taženého betonu používá třířádkový stavový diagram betonu, uvedený v5.1.18и5.1.20s deformačními charakteristikami odpovídajícími krátkému působení zatížení. Dvojitý spojnicový graf (5.1.19) jako nejjednodušší se používá ke stanovení napěťově-deformačního stavu tahového betonu při pružné práci stlačeného betonu.
5.1.23Při výpočtu deformací železobetonových prvků pomocí nelineárního deformačního modelu v nepřítomnosti trhlin se pro stanovení napjatostně-deformačního stavu v tlačeném a taženém betonu používá třířádkový stavový diagram betonu s přihlédnutím ke krátkému a dlouhému- termínová zátěž. V přítomnosti trhlin se pro stanovení napěťově-deformačního stavu stlačeného betonu kromě výše uvedeného diagramu používá jako nejjednodušší dvouřádkový diagram stavu betonu s přihlédnutím ke krátkodobému a dlouhodobému zatížení.
5.1.24Při výpočtu otevření normálních trhlin pomocí nelineárního deformačního modelu se pro určení napěťově-deformačního stavu v tlačeném betonu použijí stavové diagramy uvedené v5.1.18и5.1.19s přihlédnutím ke krátkému trvání zátěže. Jako nejjednodušší je přitom použit dvouřádkový diagram stavu betonu.
5.1.25Vliv střídavého zmrazování a rozmrazování, jakož i záporných teplot na deformační charakteristiky betonu, je zohledněn koeficientem pracovních podmínekgbt1,0. U nadzemních konstrukcí vystavených atmosférickým vlivům prostředí při odhadované venkovní teplotě v chladném období minus 40 °C a více je koeficientbt= 1,0. V ostatních případech hodnoty koeficientubtjsou přijímány v závislosti na účelu konstrukcí a podmínkách prostředí.
