Ahoj kolegové. Toto téma už bylo několikrát probíráno, ale obsahuje více otázek než odpovědí (alespoň pro mě). IMHO je tento problém prezentovaný v regulační literatuře extrémně vágní a nejasný a zanechává v této věci mnoho nejasností, nesrozumitelnosti a nelogičnosti. Zde je několik otázek a problémů, na které bych rád upozornil:
1. Částečné oddělení je povoleno pouze u základů bezjeřábových staveb s nadzemním dopravním zařízením. A co konstrukce (nadjezdy, rámy pro zařízení atd.)? Řekněme, že máme volně stojící rám ve tvaru U. Je možné povolit částečné oddělení podrážky v rovině rámu? A z letadla?
2. Je možné klasifikovat budovu s 5t mostovým JEŘÁBEM jako bezjeřábovou a umožnit její částečné oddělení?
3. Poměr max. do min. tlak by neměl překročit 0,25 u konstrukcí věžového typu. Co se myslí takovou strukturou? Nějaký konzolový stojan? A dá se za konzolu (z roviny) považovat rám neodepnutý z roviny? A pokud je břevno kloubově připojeno ke sloupku, tak v rovině lze každý sloupek považovat za konzolu, tzn. budova věžového typu. Tak?
4. Poměr max. do min. tlak by neměl překročit 0,25 pro zeminy s R 0.25 pro jakýkoli volně stojící regál (a možná i rám) nevypadá zcela logicky. Navíc bez ohledu na stupeň zatížení (Rmax). A pokud jej použijete pro současné působení dvou momentů (viz odstavec 6), můžete získat obrovské základy pro poměrně mírné zatížení (s šestinásobnou rezervou převrácení). Obecně mi fyzikální význam těchto omezení není zcela jasný, lze jen hádat (jako možnost zvýšení tuhosti nosného uzlu, snížení náklonů atd.). Jak se tedy stavíte k požadavkům (nebo spíše doporučením) těchto odstavců (uvedených zejména v manuálu pro SNiP z důvodu, článek 2.207, článek 2.208), dodržujte je vždy a pokud porušíte , pak platí, jak tuto odbornost provést.
Těším se na vaše komentáře ke každému z bodů. K bodům lze mluvit.V každém případě předem děkuji všem, kteří se ozvali.
Přípustné oddělení základny základu
Přípustné oddělení základny základů Základy a základy
Přípustné oddělení základny základu
Ahoj kolegové. Toto téma už bylo několikrát probíráno, ale obsahuje více otázek než odpovědí (alespoň pro mě). IMHO je tento problém prezentovaný v regulační literatuře extrémně vágní a nejasný a zanechává v této věci mnoho nejasností, nesrozumitelnosti a nelogičnosti. Zde je několik otázek a problémů, na které bych rád upozornil:
1. Částečné oddělení je povoleno pouze u základů bezjeřábových staveb s nadzemním dopravním zařízením. A co konstrukce (nadjezdy, rámy pro zařízení atd.)? Řekněme, že máme volně stojící rám ve tvaru U. Je možné povolit částečné oddělení podrážky v rovině rámu? A z letadla?
2. Je možné klasifikovat budovu s 5t mostovým JEŘÁBEM jako bezjeřábovou a umožnit její částečné oddělení?
3. Poměr max. do min. tlak by neměl překročit 0,25 u konstrukcí věžového typu. Co se myslí takovou strukturou? Nějaký konzolový stojan? A dá se za konzolu (z roviny) považovat rám neodepnutý z roviny? A pokud je břevno kloubově připojeno ke sloupku, tak v rovině lze každý sloupek považovat za konzolu, tzn. budova věžového typu. Tak?
4. Poměr max. do min. tlak by neměl překročit 0,25 pro zeminy s R 0.25 pro jakýkoli volně stojící regál (a možná i rám) nevypadá zcela logicky. Navíc bez ohledu na stupeň zatížení (Rmax). A pokud jej použijete pro současné působení dvou momentů (viz odstavec 6), můžete získat obrovské základy pro poměrně mírné zatížení (s šestinásobnou rezervou převrácení). Obecně mi fyzikální význam těchto omezení není zcela jasný, lze jen hádat (jako možnost zvýšení tuhosti nosného uzlu, snížení náklonů atd.). Jak se tedy stavíte k požadavkům (nebo spíše doporučením) těchto odstavců (uvedených zejména v manuálu pro SNiP z důvodu, článek 2.207, článek 2.208), dodržujte je vždy a pokud porušíte , pak platí, jak tuto odbornost provést.
Těším se na vaše komentáře ke každému z bodů. K bodům lze mluvit.V každém případě předem děkuji všem, kteří se ozvali.
Přípustné oddělení základny základu
Přípustné oddělení základny základů Základy a základy
5.5.3. Stanovení základních rozměrů základů (část 3)
B. EXCENTRÁLNĚ ZATÍŽENÉ ZÁKLADY
Rozměry excentricky zatížených základů se určují na základě následujících podmínek:
kde р – průměrný tlak pod základnou základu ze zatížení pro výpočet základů deformacemi, pmax je maximální okrajový tlak pod základnou základu, p c max – stejný, v rohovém bodě působením momentů sil ve dvou směrech, R je návrhová odolnost podkladu vůči zemině.
Maximální a minimální tlak pod okrajem mělkého základu při působení momentu sil vzhledem k jedné z hlavních os setrvačnosti plochy podešve je určen vzorcem
kde N – celkové svislé zatížení základu, včetně hmotnosti základu a zeminy na jeho okrajích, kN, A – plocha základny nadace, m 2, Мх – moment sil vzhledem ke středu základny základu, kN m, y – vzdálenost od hlavní osy setrvačnosti, kolmé k rovině působení momentu sil, k nejvzdálenějším bodům základny základu, m, Ix – moment setrvačnosti plochy základny základny vzhledem ke stejné ose, m 4.
U pravoúhlých základů je vzorec (5.53) redukován do tvaru
kde Wx – moment odporu podešve, m 3, ex = M.x/N – excentricita výsledného svislého zatížení vzhledem ke středu základny základu, m, l – velikost základny základu ve směru momentu, m.
Při působení momentů sil vzhledem k oběma hlavním osám setrvačnosti je tlak v rohových bodech základny základu určen vzorcem
nebo pro obdélníkovou podrážku
kde Мх, My, Iх, IyAxAy, x, y – momenty sil, momenty setrvačnosti podešve, excentricity a souřadnice uvažovaného bodu vzhledem k odpovídajícím osám, l и b – rozměry podrážky základu.
Podmínky (5.50)-(5.52) se obvykle testují pro dvě kombinace zatížení odpovídající maximálním hodnotám normálové síly nebo momentu.
Relativní excentricita svislého zatížení na základ ε = e/l Doporučuje se omezit na následující hodnoty:
εu = 1/10 – pro základy pro sloupy průmyslových budov s mostovými jeřáby s nosností 75 tun a více a otevřené jeřábové regály s jeřáby s nosností nad 15 tun, pro vysoké konstrukce (potrubí, budovy věžového typu , atd.), stejně jako ve všech případech, kdy návrhová únosnost půdy podkladu R 1/6 – trojúhelníkový s nulovou pořadnicí uvnitř podešve, tzn. v tomto případě dochází k částečnému oddělení podešve.
V druhém případě je maximální okrajový tlak určen vzorcem
kde b – šířka základny základu, l = l / 2 – e je délka zóny natržení chodidla (při ε = 1/4, l = 1,4).
Je třeba poznamenat, že když je podrážka oddělena, role základu závisí nelineárně na okamžiku.
Rozložení tlaků podél paty základů s relativní hloubkou λ = d/l > 1, doporučuje se najít s přihlédnutím k bočnímu odporu zeminy umístěné nad patou základu. V tomto případě je povoleno použít výpočtové schéma základny charakterizované koeficientem lože (koeficientem tuhosti). V tomto případě jsou okrajové tlaky pod podrážkou vypočteny podle vzorce
kde id – role zasypaného základu, ci je koeficient nerovnoměrného stlačení.
Příklad 5.11. Určete rozměry základů pro flexibilní stavební budovu bez podsklepení, pokud svislé zatížení na horní hraně základu N = 10 MN, kroutící moment M = 8 MN m, hloubka pokládky d = 2 m. Zemina – písek střední velikosti s následujícími charakteristikami získanými ze zkoušek: е = 0,52, φII = 37 °, cII = 4 kPa, γ u19,2d 3 kN/mXNUMX. Mez relativní excentricity εu = e/l = 1/6.
Řešení. Podle tabulky 5.13 R = 500 kPa. Na základě požadované plochy určíme předběžné rozměry základny základu:
Přijímáme b l = 4,2 5,4 m ( A = 22,68 m2).
Návrhová odolnost půdy podle vzorce (5.29) R = 752 kPa. Maximální tlak pod podrážkou
Sorochan E.A. Základy, základy a podzemní stavby
Přípustné oddělení základny základu
5.5.3. Stanovení základních rozměrů základů (část 3) B. EXCENTRÁLNĚ ZATÍŽENÉ ZÁKLADY Rozměry excentricky zatížených základů se určují na základě podmínek:
Omezení tvaru tlakového diagramu podél základny základu
Moderní normy pro navrhování základů základů stanovují limity pro tvar tlakového diagramu podél základny základů nebo, což je totéž, pro velikost výsledné excentricity.
Pro zakládání sloupů budov vybavených mostovými jeřáby s nosností 75 tun a více, jakož i pro zakládání sloupů otevřených jeřábových regálů s jeřáby s nosností více než 15 tun, pro konstrukce věžového typu (trubky , vysoká pec a další), jakož i pro všechny typy konstrukcí s návrhovou odolností základové půdy R
Pokud je zatížení podlah umístěno pouze na jedné straně základu, bere se v úvahu jako pásové zatížení.
Při působení místního (pásového) rovnoměrně rozloženého zatížení s intenzitou q ve formě pruhu šířky b (Obrázek 43) průměrné tlaky na zeminu pod základnou základu, stejně jako okrajové tlaky, musí být zvýšeny o kqq, kde koeficient změny tloušťky tlaku zeminy od zatížení podlah kq převzato podle tabulky 40 v závislosti na vztahu z/b и y/b ve kterém z и y – souřadnice bodů umístěných podél svislice procházející uvažovaným bodem na základně.
Při působení místního rovnoměrného zatížení s intenzitou q rozložené na obdélníkové ploše, například pro základy umístěné v rohu budovy, dodatečné zemní tlaky pod základnou základu by měly být určeny pomocí metody rohových bodů (viz kapitola 3.5).
Příklad 7.Určení tlaků podél paty základů z pásového zatížení na podlahy (viz obrázek 44). Základy široké bu2d XNUMX m pohřben od podlahy místnosti du2d XNUMX m, zatížení na podlahy s intenzitou q =50 kPa rovnoměrně rozložených po šířce pásu b u4d XNUMX m. Pás je odstraněn z osy základu tím Lu3d XNUMX m (počítáno od osy pásu).
Řešení.Vypočítáme tlaky pro tři body základny základu:
1) pro okrajový bod nejvzdálenější od zatížení pásu, který se nachází ve vzdálenosti od osy pásu, rovnající se y1 = L + b/ 2,
3) pro nejbližší okrajový bod y3 = L – b/ 2.
Pro hloubku se zjistí tlak v uvedených bodech z, rovnající se hloubce základu z = d.
Tlaky se určují pomocí koeficientu kqnajdete v tabulce 40.
Omezení tvaru tlakového diagramu podél základny základu
Omezení tvaru tlakového diagramu podél paty základů Moderní normy pro navrhování základů základů stanovují omezení tvaru tlakového diagramu podél paty základů, resp.
Celkový pohled na programové menu “Základ”. Základy a opěrné zdi na přírodním základě
Pracovní stránky
Fragment textu práce
Program má schopnost výběr и kontroly podešve podle tří různých pevnostních podmínek, a to: deformační analýza, pevnost podloží a analýza smyku podešve.
Program také realizuje výběr a ověření základů pro seismické zatížení.
Při výpočtu podle deformací se výběr základové podešve provádí současně podle dvou parametrů – podle nepřípustnosti mezního napětí pod základovou podešví a nepřípustnosti odtržení podešve více než 25 % její plochy.
Program počítá sedání, sedání a rolování základů na přírodní bázi. Sedání lze určit s přihlédnutím k vlivu přilehlých základů.
3 Výpočet základu na přírodní bázi
Pro správný výpočet je nutné vyplnit všechna pole počátečními údaji pro výpočet a poté kliknout levým tlačítkem myši na tlačítko „Výpočet“. Tlačítko „Menu“ v úvodním datovém okně pro výpočet vede k návratu do hlavního okna, tlačítko „Exit“ vede k ukončení programu. Pokud nejsou zadány některé potřebné počáteční údaje, výpočet se nespustí.
Obrázek 2 ukazuje okno pro výpočet pásového základu na přírodním základu.
Obrázek 2 – Pohled na okno pro výpočet pásového základu na přírodním základu
Zpočátku naznačeno typ půdy na základně základu, metoda určování vlastností půdy, typ výpočtu, způsob výpočtu. Poté byste si měli vybrat požadované konstrukční schéma budovy, výšku základu, hloubku základu z úrovně plánování.
Charakteristiky půdy by měly být nastaveny jako pro výpočet pro mezní stav I s faktorem spolehlivosti 0.95. Zatížení na základ by mělo být nastaveno na Vypočítané.
Ve spodní části okna je panel metody výpočtu. Při zaškrtnutí jedné z metod bude výběr nebo ověření daného základu provedeno pouze podle označené metody výpočtu. Pokud jsou značky uvedeny na všech metodách současně, bude výpočet proveden pro všechny tři metody s uvedením maximální šířky nebo maximálních rozměrů podešve při výběru podešve.
Pokud je k dispozici suterén, zaškrtněte toto políčko.
Tím se tlačítko aktivuje Doplňující údaje podél suterénu (obrázek 3).
Obrázek 3 – Aktivace “Další údaje” pro suterén
Měli byste kliknout na toto tlačítko a zadat všechna požadovaná data do formuláře, který se otevře na obrazovce (obrázek 4): výška zeminy nad patou základu, tlak z 1 m 2 podlahy suterénu, hloubka suterénu, šířka suterénu, který základ se má vypočítat pro střední nebo vnější stěnu, zatížení na slepé ploše vyberte schéma výpočtu základu v rovině vzduté půdy.
Pokud nejsou zadány požadované počáteční údaje, výpočet se nespustí.
Obrázek 4 – Pohled na okno výpočtu základových pásů – doplňující údaje o suterénu
Obrázek 5 – Pohled na okno výpočtu základových pásů po vyplnění dalších údajů pro suterén
Součinitel bezpečnosti zatížení je zadán uživatelem ve formě určité průměrné hodnoty pro převod vypočteného zatížení pro výpočet o 1 mezní stav na standardní zatížení. Koeficient spolehlivosti pro zeminu (pracovní podmínky) je zohledněn automaticky na základě typu zeminy u paty základu. Koeficient zohledňující třídu odpovědnosti stavby je přijat jako jediný, odpovídající průměrnému stupni odpovědnosti.
Při výpočtu opěrných zdí se předpokládá, že zemina zásypu je stejná jako pod patou opěrné stěny s použitím koeficientů přechodu pro všechny mechanické vlastnosti zeminy v zásypu. Předpokládá se, že koeficient zhutnění půdy je 0.95.
Po výpočtu se objeví okno s výsledky výpočtu (obrázek 6). Pokud výpočet podle zadaných výchozích údajů není možný, objeví se hlášení, které uvede přesný důvod, proč výpočet není možný. V tomto případě byste měli provést opravy původních dat a opakovat pokus o výpočet (obrázek 7).
Obrázek 6 – Okno výsledků výpočtu
Obrázek 7 – Okno s výsledky přepočtu
Provádí se výpočet sloupcového základu na přírodní bázi
Celkový pohled na nabídku programu Foundation
Celkový pohled na programové menu “Základ”. Základy a opěrné zdi na přírodní bázi Pracovní stránky Fragment textu práce Program má možnost vybrat a zkontrolovat
Výpočet základu je především zjištění jeho rozměrů b, (d – již známé (viz dříve)) – jsou určeny z předběžného výpočtu.
Pokud , pak můžete zvýšit tlak pod podrážkou na hodnotu 1,2R, ale v tu samou dobu (podmínky SNiP)
– hloubka základů bez suterénních konstrukcí.
– snížená hloubka založení u podsklepených budov
– hloubka suterénu, at; při (B – šířka suterénu)
Co dělat s vrstvenou stratifikací půdy
a slabší podkladová vrstva?
Provedení zátěžové zkoušky
1. Stavíme diagramy zq a zp – na střeše slabé půdy
1. Stavíme diagramy na střeše slabé půdy
– podmíněná plocha základny nadace
2. Vědět najdeme – vybíráme, na základě stejného rozložení tlaku do všech směrů.
3. Tato technika umožňuje najít
Dále se kontroluje nerovnost (1) a pokud není splněna, je nutné předělat základ.
II. Zatížení působící na základ.
Při výpočtu podle deformací je nutné uvažovat návrhová zatížení se součinitelem přetížení rovným 1.
Dlouhodobý Krátkodobý speciál
(vybavení, skladovací rohož, sníh) (vítr, jeřáb) (seismické)
Používají se 3 kombinace zatížení:
Hlavní kombinace – podle SNiP se výpočet základen a základů provádí pouze pro tuto kombinaci (trvalé + dočasné (dlouho působící).
Přetížení a nedostatečné zatížení může vést k nerovnoměrným srážkám v průběhu času (viz dříve)
Předběžný výpočet centrálně zatíženého základu.
(Čára působení výslednice všech zatížení prochází těžištěm základny základu).
Podmínku rovnováhy skládáme:
Pro zjednodušení výpočtu předpokládáme, že
20 kN / m 3, dosazením do původního vzorce dostaneme:
kde je průměrná intenzita tlaku od hmotnosti základu a zeminy na jeho okrajích,
je další množství tlaku, které můžeme
přenést do základové půdy.
Hlavní blok – schéma pro výpočet centrálně zatíženého základu
Tyto výpočty se provádějí se známým R – který sám závisí na A.; Proto lze tento problém vyřešit metodou postupné aproximace.
Nalezení A – vyberte rozměry stran základu.
Po tomto výpočtu je postaven základ (tloušťka základny základu a výška stupňů se vypočítá metodou železobetonových konstrukcí).
Návrh excentricky zatížených základů.
Všechny síly působící podél okraje základu se sníží na 3 м komponenty v rovině základny N, T, M.
1. Definujte komponenty
záznam v nejobecnějším případě
Po určení rozměrů základu, jako u centrálně zatíženého – (přiblížení I), a znalosti jeho plochy – A, zjistíme.
(Pro posun předpokládáme, že základ je stabilní).
Z pevnosti materiálů je známo:
Pro obdélníkovou základní podrážku:
, – větší velikost základu (strana základu, v jejíž rovině působí moment).
Podle SNiP – za přítomnosti zatížení jeřábem
– pro všechny nadace, tzn. Odpojení podešve není povoleno
– je stanovena na základě podmínek pro vznik zón plastické deformace s 2 х strany základu, v přítomnosti excentricity e – plastické deformace budou jednak. Proto – zároveň.
Pokud dojde k odlepení podešve, tzn. , Že
– je třeba snížit e – navržením asymetrického základu (posun základny základu).
1. Bod působení výslednice je vzat v těžišti diagramu.
2. vzhledem k danému bodu
navrhujeme nový nesymetrický základ (pouze základna je posunuta).
Musíme vyřešit problém a provést akci 2 х momenty.
Pokud , tak zde je možné navrhnout i asymetrický základ.
Výpočet základu s vodorovným zatížením.
V tomto případě je možné:
– ztráta stability v důsledku vyboulení půdy.
Výpočet stability základu při plochém smyku.
Chcete-li vytvořit Eп
hodnota – musí být dostatečně velká (), proto ve výpočtech Eobr se neberou v úvahu.
Ejednat – také neberou v úvahu, jelikož působí ze dvou protilehlých stran (vzájemné vyvažování).
, kde je koeficient tření základu podél podešve proti zemi.
(v závislosti na povaze zatížení a odpovědnosti konstrukce).
Pokud – nedostatečné, co dělat?
jsou dány a určeny Nф – požadovaná hmotnost základu.
, někdy může být tato hmotnost velmi velká.
Pro zvýšení hmotnosti s velkými smykovými silami se stavba mostů uchýlí k zařízení dekorativních soch.
Někdy se ale bere v úvahu i tření na boční ploše.
Stabilita základu spolu s hmotou zeminy (hluboký smyk).
Podle teorie limitní rovnováhy:
– viz mechanika zemin.
Analytické řešení je poměrně komplikované, proto se často používá geometrické řešení, které předpokládá ztrátu únosnosti podél kruhových kluzných ploch.
Problém je podobný stabilitě svahu.
Bod O je bod otáčení kruhové válcové kluzné plochy.
(vzhledem k bodu O)
Protože t.о. – zvolili jsme libovolně, pak je třeba najít nejnebezpečnější střed otáčení?
Výpočet se provádí metodou postupných aproximací min 5x s identifikací nejpravděpodobnější kluzné plochy s min.
