Na Obr. 6.8 ukazuje kalibrační křivku pro stanovení pevnosti v tlaku pomocí Fizdelova kladiva.
6.3.4. Metoda pro stanovení pevnosti betonu, založená na vlastnostech plastických deformací, zahrnuje také Kashkarovovo kladivo GOST 22690-88.
Charakteristickým znakem kaškarovského kladiva (obr. 6.9) od Fizdelova kladiva je, že mezi kovovým kladivem a válcovanou koulí je otvor, do kterého je vložena ovládací kovová tyč. Při úderu kladivem na povrch konstrukce se získají dva otisky: na povrchu materiálu o průměru dd a na řídící (referenční) tyči o prům dэ. Poměr průměrů výsledných otisků závisí na síle zkoumaného materiálu a referenční tyče a je prakticky nezávislý na rychlosti a síle úderu kladiva. Podle průměrné hodnoty hodnoty dd / dэ z kalibračního grafu (obr. 6.10) určete pevnost materiálu.
Na zkušebním místě musí být provedeno nejméně pět stanovení se vzdáleností mezi otisky na betonu nejméně 30 mm a na kovové tyči – nejméně 10 mm.
6.3.5. Mezi přístroje založené na metodě elastického odskoku patří pistole TsNIISK (obr. 6.11), pistole Borovoy (obr. 6.12), kladivo Schmidt, sklerometr KM s tyčovým úderníkem atd. Princip činnosti těchto přístrojů je založen na na měření pružného odskoku úderníku při konstantní hodnotě kinetické energie kovové pružiny. Četa a sestup úderníku se provádí automaticky, když se úderník dostane do kontaktu s testovaným povrchem. Hodnota odrazu úderníku je fixována ukazatelem na stupnici zařízení.
Rýže. 6.11. Pistole TsNIISK pro stanovení pevnosti betonu nedestruktivní metodou
1 – bubeník 2 – rám, 3 – měřítko, 4 – oprava odečtů zařízení, 5 – Rukojeť
Rýže. 6.12. Pružinová pistole S.I. Borovoje
Charakteristickým rysem skleometru KM je, že speciální úderník určité hmotnosti pomocí pružiny s danou tuhostí a předpětím narazí na konec kovové tyče, nazývané úderník, přitisknutý druhým koncem k povrchu testovaného beton. V důsledku dopadu se úderník odrazí od úderníka. Stupeň odskoku je vyznačen na stupnici přístroje pomocí speciálního ukazatele.
Závislost hodnoty odrazu impaktoru na pevnosti betonu se stanoví podle údajů kalibračních zkoušek betonových kostek o velikosti 15×15×15 cm a na tomto základě se sestrojí kalibrační křivka.
Pevnost konstrukčního materiálu je určena údaji na stupnici zařízení v okamžiku dopadu na zkoušený prvek.
6.3.6. Metodou smykové zkoušky se zjišťuje pevnost betonu v tělese konstrukce. Podstatou metody je hodnocení pevnostních vlastností betonu podle síly potřebné k jeho destrukci kolem otvoru o určité velikosti při vytažení expanzního kužele v něm upevněného nebo speciální tyče zalité v betonu. Nepřímým ukazatelem pevnosti je vytahovací síla potřebná k vytažení kotevního zařízení zapuštěného v tělese konstrukcí spolu s okolním betonem v hloubce ukotvení. h I (obr. 6.13).
Rýže. 6.13. Schéma tahové zkoušky se smykem pomocí kotevních zařízení
Při zkoušce smykem a tahem musí být sekce umístěny v oblasti nejmenšího napětí způsobeného provozním zatížením nebo tlakovou silou předpjaté výztuže.
Pevnost betonu na staveništi je možné určit na základě výsledků jedné zkoušky. Zkušební místa by měla být vybrána tak, aby výztuž nespadala do vytahovací zóny. Na zkušebním místě by tloušťka konstrukce měla přesahovat hloubku kotvení alespoň dvakrát. Při děrování otvoru propojkou nebo vrtání musí být tloušťka konstrukce v tomto místě minimálně 150 mm. Vzdálenost od kotevního zařízení k okraji konstrukce musí být nejméně 150 mm a od sousedního kotevního zařízení – nejméně 250 mm.
6.3.7. Při zkoušení se používají tři typy kotevních zařízení (obr. 6.14). Kotevní zařízení typu I se instalují na konstrukce při betonáži; kotevní zařízení typu II a III se instalují do předem připravených otvorů, vyražených do betonu vrtáním. Doporučená hloubka otvoru: pro kotvu typu II – 30 mm; pro kotvu typu III – 35 mm. Průměr vrtu v betonu nesmí překročit maximální průměr zasypané části kotevního zařízení o více než 2 mm. Zapuštění kotevních zařízení do konstrukcí musí zajistit spolehlivé přilnutí kotvy k betonu. Zatížení kotevního zařízení by se mělo plynule zvyšovat rychlostí nejvýše 1,5-3 kN/s, dokud nebude vytaženo spolu s okolním betonem.
Rýže. 6.14. Typy kotevních zařízení
1 – pracovní tyč; 2 – pracovní tyč s rozšiřujícím se kuželem; 3 – pracovní tyč s plně se rozšiřujícím kuželem; 4 – nosná tyč 5 – segmentované vlnité tváře
Nejmenší a největší rozměry vytržené části betonu, rovnající se vzdálenosti od kotevního zařízení k hranicím destrukce na povrchu konstrukce, by se od sebe neměly lišit více než dvakrát.
6.3.8. jediná hodnota Ri pevnost betonu na zkušebním místě se určuje v závislosti na tlakových napětích v betonu sб a hodnoty Ri.
Tlaková napětí v betonu sб, působící během zkušební doby, jsou určeny výpočtem konstrukcí s přihlédnutím ke skutečným rozměrům řezů a velikosti zatížení (rázů).
6.3.9. jediná hodnota Ri pevnost betonu na místě za předpokladu sб =0 je určeno vzorcem
kde m 3 – koeficient zohledňující jemnost kameniva, který se rovná: s maximální jemností kameniva menší než 50 mm – 1, s jemností 50 mm nebo větší – 1,1;
тh – koeficient zadaný ve skutečné hloubce hф, odlišný od h více než 5 %
V tomto případě, hф neměla by se lišit od jmenovité hodnoty přijaté během zkoušky o více než ± 15 %;
А – koeficient proporcionality, jehož hodnota se při použití kotevních zařízení bere:
pro kotvy typu II – 30 mm: А 1u0,24d 2 cm XNUMX (přirozeně tvrdnoucí beton); А 2u0,25d 2 cm XNUMX (tepelně zpracovaný beton);
pro kotvy typu III – 35 mm, resp А 1=0,14 cm2; А 2u0,17d 2 cm XNUMX.
Pevnost tlačeného betonu se určí z rovnice
6.3.10. Při stanovení třídy betonu metodou štípání žeber konstrukce se používá zařízení typu GPNS-4 (obr. 6.15). Schéma testu je znázorněno na Obr. 6.16.
Je třeba vzít v úvahu parametry načítání: а = 20 mm; b = 30 mm, a = 18° (tg a = 1-3).
Na zkušebním místě musí být provedeny alespoň dvě betonové drtě. Tloušťka zkoušené konstrukce musí být alespoň 50 mm. Vzdálenost mezi sousedními hranolky musí být minimálně 200 mm. Nosný hák musí být instalován tak, aby se hodnota “a” nelišila od jmenovité hodnoty o více než 1 mm. Zatížení na zkoušené konstrukci se musí plynule zvyšovat rychlostí nepřesahující (1 ± 0,3) kN/s, dokud se beton neodstřihne. V tomto případě nesmí závěsný hák sklouznout. Výsledky zkoušek, při kterých byla v místě štěpu obnažena výztuž a skutečná hloubka štěpení se lišila od stanovené o více než 2 mm, se neberou v úvahu.
Rýže. 6.15. Zařízení pro zjišťování pevnosti betonu štípacími žebry
1 – testovací design, 2 – štípaný beton, 3 – zařízení URS, 4 – zařízení GPNS-4
Rýže. 6.16. Schéma zkoušení betonu v konstrukcích metodou štípání žeber konstrukce
6.3.11. jediná hodnota Ri pevnost betonu na zkušebním místě se určuje v závislosti na tlakových napětích betonu sб a hodnoty Ri .
Tlaková napětí v betonu sб, působící během zkušební doby, jsou určeny výpočtem konstrukce s přihlédnutím ke skutečným rozměrům řezů a velikosti zatížení.
jediná hodnota Ri pevnost betonu na místě za předpokladu sб =0 je určeno vzorcem
kde тg – korekční faktor zohledňující jemnost kameniva, který se rovná: s maximální jemností kameniva 20 mm nebo menší – 1, s jemností větší než 20 až 40 mm – 1,1;
Rty – podmíněná pevnost betonu, stanovená podle harmonogramu (obr. 6.17) průměrnou hodnotou nepřímého ukazatele Р
Pi – síla každého třísky provedeného na zkušebním místě.
6.3.12. Při zkoušení metodou stříhání žeber by se ve zkušební oblasti neměly vyskytovat žádné trhliny, betonové třísky, průhyby nebo skořepiny s výškou (hloubkou) větší než 5 mm. Řezy by měly být umístěny v zóně nejmenšího napětí způsobeného provozním zatížením nebo tlakovou silou předpjaté výztuže.
Rýže. 6.17. Závislost podmíněné pevnosti betonu Rty od síly čipu Рi
Líbil se vám článek? Přidejte si ji do záložek (CTRL+D) a nezapomeňte ji sdílet se svými přáteli:
